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（4）在多丝情况下，钢毛侧面间距 S是一个很重要的参数。S 小时，会在整个侧面区域形成“低磁区域”，从而不利于弱磁性微 颗粒的磁化。适当地控制钢毛的排列，有可能消除不利因素。 （5）上述分析均以钢毛所能提供的磁场磁力大小为判据，在 梯度磁分离实践中，尚需依被处理物料的性质（磁化率、粒 ）、工艺要求等因素合理选用钢毛，如对磁化率较大、粒度较粗 物料，宜选用W较大的钢毛，由于其有效捕集面积较大，从而 提高磁选机的作业率；又如，当处理磁性物含量少的物料时， 废水处理，则选用 L/W大且 W小的钢毛，可以在较小的背景 强下提供必需的磁场磁力，因而可节省能耗。总之，只有根据 体情况合理使用钢毛，才能更好地发挥其“高梯度”的效能。 有的学者通过研究指出，弱磁性颗粒的磁化不是瞬间完成 ，需要一定的磁化时间 ［6］ 。由于“低磁场区域”的存在，磁性颗 通过钢毛时，会处于时强时弱，甚至断续的磁化状态，因而使 须的磁化时间受到影响，不利于磁性颗粒的磁化。 采用织网状钢毛，可以通过控制网眼的大小及层间距离来提 钢毛的效能。由上述分析可知，网眼的大小较之层间距离是更 重要的参数。网眼过大，会降低颗粒与钢毛的碰撞几率；网眼 小，一方面易于堵塞，另一方面会形成如图10中阴影Ⅰ所示的 磁场区域”，影响分选效果。 （1）预估漏磁系数σ′。 根据以往设计的经验，σ′值可在1.00耀1.5之间选取。 （2）初步计算所需磁势。 按公式（IN）′= σ′H0δ 0.4π 计算出所需磁势即安匝数。 （3）选定导线规格，按大于或等于工作气隙高度确定线圈轴 向匝数Nx，选定总匝数Nj，并按Nr=N0/Nx确定径向匝数。 （4）按公式I=（IN）′/N0计算出激磁电流，并由导线规格和 激磁电流计算出电流密度。 （5）根据已知的电流密度和线圈的几何尺寸采用有限元法计 算出线圈工作气隙场强H′0。 （6）按公式σ=0.4πIN0/H′0δ计算出实际的漏磁系数。 （7）再按公式IN=σH0δ/0.4π确定实际所需的安匝数。